（1. 江苏省骆运水利工程管理处，江苏 宿迁 223800；2. 江苏省水利科学研究院，江苏 南京 210017；3. 扬州大学水利科学与工程学院，江苏 扬州 225127）

 

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摘 要：流量测量在泵站现场测试中起到重要的作用。以刘老涧泵站工程为背景，介绍时差式超声波流量计的测流原理与测流方法，并根据现场应用的经验，进行渠道清淤、安装位置等调整。经过现场测试，流量综合不确定度为 0.830%，满足 SL 548—2012《泵站现场测试与安全检测规程》的精度要求。将实测数据与物理模型试验结果进行对比，在测试扬程 2.69~3.42 m 范围内，现场测试的流量数值与模型试验换算结果相比基本偏小。

 

1 问题的提出

泵站现场测流可为泵站改造提供准确的依据，但由于泵站流量现场测试条件各异，影响因素很多，既要考虑科学性，也要考虑可靠性和精度 [1]。根据 SL 548—2012《泵站现场测试与安全检测规程》，当前泵站测流常用的方法有：流速仪法、超声波法、食盐浓度法、压差法等。其中超声波流量计是利用超声波作为媒介来测量流体的流速，具有精度高、安装方便、维护量小、无接触测量等优点 [2-5]，被广泛应用于南水北调东线的泵站工程中，以便泵站管理单位实现对低扬程大流量水泵过机流量的精确测量 [6]。但每座泵站的工程特点不同，如何合理选择超声波流量计及合理布置换能器，需要进行分析。本文以刘老涧泵站工程为背景，分析时差式超声波流量计在该泵站工程中的布置及应用，为同类泵站实时测流提供参考。

 

2 工程概况

刘老涧泵站位于江苏省宿迁市宿豫区仰化镇境内，是江苏省江水北调第五梯级泵站，也是国嘉南水北调东线第五梯级泵站之一。刘老涧泵站的泵房采用钢筋混凝土堤身式块基型结构，安装3100ZLQ38-4.2 型 立 式 轴 流 泵， 叶 轮 直 径 3 100 mm，转速 136.4 r/min，设计流量 150.00 m3/s，设计扬程 4.20 m，配 TL2200-40/3250 型同步电动机 4台套，总装机容量 8 800 kW。该泵站建成于 1996 年，运行 20 多年来为江苏省的江水北调、淮水北调和南水北调工程发挥了巨大的经济效益和社会效益，但泵站设备老化和存在的问题也日益突出。

 

刘老涧抽水站安全鉴定结果表明，经抽检的主水泵气蚀严重，主电机绝缘老化，安全鉴定为Ⅲ类泵站。为消除安全隐患，保证工程效益发挥，适应经济社会发展要求，2019 年 8 月对该泵站进行加固改造，2020 年 8 月基本完成主要改造任务，并通过试运行，改造效果见图 1。改造后泵站设计流量仍为150.00 m3/s，装机 4 台套，单机设计流量 37.50 m3/s，设计扬程由原 4.20 m 调整为 3.70 m。为便于泵站运行管理，实时了解泵站的流量参数，采用时差式超声波流量计对该泵站进行实时测流。

3 超声波测流理论及方法

3.1 测流原理

根据超声波信号检测的不同原理，超声波流量计可以分为传播速度差法、多普勒效应法、相关法、波束偏移法以及噪声法等不同类型 [7]。传播速度差法利用被测流体的流速与超声波在流体中的传播速度差的关系测量流体的流速，进而可以计算出通过各种不同截面的流量。根据测量的参数不同，传播速度差法可以具体分为时差法、相位差法和频率差法 [8]。

 

时差法超声波流量计测量 1 组或几组成对的换能器在流体正向和逆向 2 个方向的传播时间，同时测量上下游 2 个换能器同时发射的信号传播的时间差。由于每一对换能器中的任何 1 个都可以作为超声波信号的发射端，也可以作为接收端，所以可以使用同一对换能器来确定传播时间的差异（见图 2）。

通过超声波脉冲路径的液体轴向流速和超声波传输时间差之间存在比例关系。反复进行测量以确定液体的平均轴向流速并将随机误差最小化。计算公式如下：

式中：L 为一对换能器的发射面（接受面）在液体中的距离，m；c 为当前流态下液体中的声速，m/s；Φ 为声路与水流方向的夹角（声路角），º； va 为距离 L 之间的平均轴向流速，m/s；td、tu 为逆向、正向传输时间（ε 分别对应于 -1 和 +1），s。

3.2 测流方法

为保证在复杂恶劣的明渠内流态条件下获得高精度的测量数据，明渠的流量测量通常配置多声路时差式超声波流量计。多声路测量采用“平均断面

积分法”，将整个渠道的测量断面从渠底到水面分成若干层，由各层的测量流量累加从而得到整个过水断面的总流量。其中每层的流量由该层的平均流速与该层的截面积计算得出，总流量 QT 可以由公式（3）~（5）计算得出。明渠多声路测量中流量与流速分布示意见图 3。

式中：Qbot 为渠底层流量，m3/s；Qtop 为渠顶层流量，m3/s；n 为总声路数；Vi 为第 i 声路流速，m/s；Vs 为表面流速估计值，m/s；Ai 为第 i 声路截面积，m2；Abot 为渠底层截面积，m2；F 为渠底摩擦系数；Wt 为渠顶加权系数。

 

4 应用与结果分析

4.1 工程应用

为了保证刘老涧泵站加固改造工程配套超声波测流装置能够长期、稳定运行，并提供高精度的流量测量数据，针对刘老涧泵站的现地条件和运行情况，对测流装置从选址到安装进行精心研究和设计。泵站进出水渠道经拦河坝截水以后，实地考察渠道内淤积情况，现将安装方案调整如下：

 

4.1.1 安装位置

泵站下游渠道淤积严重，渠底淤积最深处约2 m，两岸边坡特别是左岸完全被淤泥覆盖住。如在原设计断面安装流量计，一段时间以后换能器将被淤泥覆盖不能工作，而且渠道底部的淤泥会严重影响测量精度。

 

刘老涧泵站上游直渠段约 650 m，其中泵出口流道翼墙到拦河坝（上游围堰）距离约 270 m，现地水文观测房距离翼墙约 200 m。渠底宽约 60 m，渠顶宽约 95 m，边坡比 1:2.5，边坡当前为边长 1 m的正六边形砌块，淤积深度约 0.5 m。

 

为更好地消除泵后不良流态的影响，将换能器安装在现地水文观测房上游处（拦河坝与水文观测房之间），定位及安装示意见图 4~5。换能器测量断面跨度 32 m，距离泵后翼墙末端 210~240 m。在上游 225 m 河道中安装 1 台套 RISONIC Modular时差式超声波流量计，具体位置见图 6。

 

 

4.1.2 测流设备

德 国 BRUGG 集团生产的 RISONIC Modular超声波流量计为交叉测量断面 8 声道配置，配备控制模块（1 个）和超声波模块（2 个）。主要技术参数：壳体防护等级 IP68，晶振频率 200 kHz，最小声道长 15 m，最大声道长150 m，最小渠宽 10 m，最大渠宽 100 m，运行温度 -30~+70 ℃。

 

4.2 流量测量不确定度分析

在机组的现场流量测试过程中，选取泵站净扬程、功率不变，叶片角度为 -4° 条件时重复采集的 10 组流量测试数据（见表 1）进行随机不确定度分析。

（1）随机不确定度（EQ）r。根据流量测量的离散程度计算出流量重复值的平均值、标准偏差和随机不确定度，计算式如下：

式中：SQ为流量平均值的标准偏差，m3/s；N为测量次数；Qi 为第 i 次流量的测量值，m3/s；Q为流量平均值，m3/s；t0.95（N -1）为对应于 0.95 置信率和（N-1）个自由度的 t 分布值。根据表的流量实测数据，计算结果为：

（2）测试系统不确定度（EQ）s。超声波流量计的测试系统不确定度为 0.625%。 （3）流量综合不确定度 EQ。此次测试的流量综合不确定度为：

流量综合不确定度满足 SL 54—2012《泵站现场测试与安全检测规程》中低于 1% 的精度要求。

 

4.3 实测与模型试验换算对比

将现场实测数据与 TJ04-ZL-06 水力模型试验数据进行对比。在扬州大学高精度水力机械试验台对该泵装置物理模型进行测试，试验台具体采纳数据详见参考文献 [9-10]。模型与原型流量依据公式（7）进行换算。

式中：Q 为原型泵流量，m3/s；Qm为模型泵流量，m3/s；n 为圆形泵转速，r/min；nm 为模型泵转速，r/min；D 为原型泵叶轮直径，mm；Dm 为模型泵叶轮直径，mm。

 

刘老涧水泵装置模型比尺为 1:10.33，叶轮直径 D=300 mm，叶片数为 3，导叶叶片数为 5，采用直流整流器调节模型泵装置试验电机转速，泵装置模型试验额定转速为 1 409.5 r/min。在刘老涧泵站现场采集 +2°、0°、-2°、-4° 共４个叶片安放角的流量数据（见表 2）。

在测试扬程 2.69~3.42 m 范围内，现场测试的流量数值与模型试验换算结果相比基本偏小；在平均扬程 3.41 m，3.42 m，叶片安放角分别为 0°，-4°时，流量很好差值最小，实测值偏小 0.25 m3/s；在叶片安放角为 +2°、0°、-2°、-4° 时，各实测流量值与模型试验换算值的平均很好差值为 1.10 m3/s；叶片安放角为 -4° 时，扬程越大，流量实测值与模型试验换算值的很好差值越小。

 

5 结 语

本文介绍时差式超声波流量计的测流原理、测流方法及适用条件。为保证测流的准确度，结合刘老涧泵站的现场测流条件对时差式超声波流量计进行安装方案设计及现场布置。

 

实测结果表明，时差式超声波流量计测流的随机不确定度为 ±0.546%，流量综合不确定度为0.830%，满足 SL 548—2012《泵站现场测试与安全检测规程》对测流精度的要求，实测流量满足刘老涧泵站更新改造后的设计流量要求。在测试扬程2.69~3.42 m 范围内，与物理模型试验换算值相比，实测流量基本偏小，平均很好差值为 1.10 m3/s。该测试方法可以为类似工程提供参考。

 

参考文献：

[1] 阮芬，马树升，白清俊，等 . 超声波流量计的测流原理及其应用研究 [J]. 山东农业大学学报（自然科学版），2006（1）： 99-104.

[2] 孙振华 . 超声波流量计在大型泵站流量测试中的应用 [J]. 中国农村水利水电，2010（3）：130-131，135.

[3] 周济人，杨华，成立，等 . 超声波流量计测试大型低扬程泵站流量的模型试验 [J]. 排灌机械，2009，27（1）：51-54.

[4] 刘辉，刘海关，胡文竹，等 . 差压法测流在邓楼泵站中的应用及分析 [J]. 中国农村水利水电，2020（3）：166-168，173.

[5] 杜晓泽，刘胜祥 . 时差法超声波流量计流量系数影响因素分析[J]. 工业计量，2019，29（2）：14-15，38.

[6] 须伦根，徐春荣，郑源 . 大中型泵站现场流量测试技术及应用[J]. 中国测试技术，2006（5）：29-32.

[7] 潘忠良，顾晓蕾，王维汉，等 . 超声波流量计在泵站单位电量提水量率定中的应用实践 [J]. 浙江水利科技，2015，43（5）：80-82，96.

[8] PERRY C J.Efficient irrigation，inefficient communication，flawed recommendations[J].Irrigation and Drainage，2007（56）：367-378.

[9] 张松，钱军，高慧，等 . 黄金坝泵站平面 S 形贯流泵装置物理模型试验分析 [J]. 中国农村水利水电，2019（6）：121-124.

[10] 杨帆，刘超，汤方平，等 .S 形下卧式轴伸贯流泵装置的振动特性分析 [J]. 农业工程学报，2013，29（16）：74-82.

 

（责任编辑 刘冬雪）